Скачков В.О., Іванов В.І.,
Мосейко Ю.В., Карпенко Г.В.
ДО РОЗРАХУНКУ УЩІЛЬНЕННЯ ПОРИСТОЇ СТРУКТУРИ
ВУГЛЕЦЕВИХ КОМПОЗИТІВ ПІРОУГЛЕРОДОМ В ПЛОСКОМУ РЕАКТОРІ
Запорізька державна інженерна
академія
Зниження температури ущільнення пористої структури вуглецевих композитів до
600…700 °С можна сягати шляхом використання
як реакційного газу пропану, а також урахування реальної пористої структури даних
матеріалів.
У роботі
[1] зроблено спробу врахувати пористу структуру вуглецевих композитів, яку представляли
ефективною пористістю з характерним радіусом усередненої пори.
Розподіл
пір у вуглецевих композитах характеризується порограмою, яка має чотири
характерні групи пір [2]: перша група
розподілена у діапазоні розмірів ефективних радіусів від 0,001 до 0,03 мкм;
друга група - 0,03…2,50 мкм; третя група - 2,50…10,0 мкм; четверта група - 10…200
мкм. Частка пір першої групи складає 38 %, другої групи – 32 %, третьої – 19 %
і четвертої – 11 %.
У об'ємі
реактора реалізуються два дифузійні потоки реакційного газу: один потік спрямовано від центру реактора на
його безпористу стінку, другий – на пористу поверхню вуглецевого композиту.
Потік на безпористу поверхню стінки
реактора може бути визначено за допомогою метода рівнодоступних поверхонь Франк-Каменецького
[3] та концентрацію реакційного газу на поверхні реактора можна розрахувати за
формулою
, (1)
де С – концентрація реакційного газу в ядрі реактора; b – константа швидкості
дифузії; k – константа швидкості
розкладання реакційного газу на нагрітій поверхні.
На
поверхні вуглецевого композиту реакційний газ розкладається на безпористих
ділянках, дифундує у пори чотирьох груп з осадженням піровуглецю на їх
поверхні.
З
урахуванням викладеного, концентрацію реакційного газу на пористій поверхні
вуглецевих композитів визначають як
, (2)
де qn – пористість поверхні вуглецевого композиційного
матеріалу;
; ri, pi – середній ефективний радіус і
відносна частка i-ої характерної групи
пористої структури вуглецевого композиту відповідно; N – кількість характерних груп пір.
Розглядають
плоский реактор шириною bp і довжиною L. У центрі, між бічними
стінками реактора розташовують плоску пластину вуглецевого композиту шириною bn і товщиною 2h. Реакційний газ (пропан) рівномірно обтікає вказану пластину
з обох боків і дифундує з центру потоку на поверхні стінок реактора та пластини
вуглецевого композиту. Стінки реактора та пластина є нагрітими до постійної
температури Т, за якої пропан розкладається на нагрітих поверхнях з відкладенням
твердого осаду, – піровуглецю – відповідно до рівняння
. (3)
Диференційне
рівняння перенесення реакційного газу довжиною плоского реактора з урахуванням
його розкладання можна записати
, (4)
де U – швидкість течії реакційного газу довжиною
реактора; х – координата, спрямована
довжиною реактора від входу до нього реакційного газу.
З рівняння
(3) виходить:
;
;
(5)
,
де – концентрація пропана на вході до реактора; Uвх – швидкість подачі реакційного
газу до реактора; a – питомий ступінь розкладання пропана довжиною реактора.
З
урахуванням співвідношень (5) рівняння (4) має вигляд:
,
(6)
де .
Рівняння (6)
задає ступінь розкладання пропану довжиною реактора, що враховує процеси
осадження піровуглецю на стінках реактора та у пористій структурі пластини
вуглецевого композиту.
Література
1. Дедков, Г.В. Нанотрибология: экспериментальные факты и теоретические
модели [Текст] / Г. В. Дедков // Успехи физических наук. – 2000. – Т. 170. - №
6. – С. 586-618.
2. Байгушев, В. В. Технология производства композиционных углерод-углеродных материалов электротермического назначения : дис…канд. техн. наук: / В. В. Байгушев. – Днепропетровск, 2006. – 140 с.