ВЛИЯНИЕ СТЫКОВ
СОПРЯЖЕНИЯ ЛЕГКИХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ НА ЗВУКОИЗОЛЯЦИЮ ПОМЕЩЕНИЙ
В.М.Разживин,
А.В.Воскресенский, Е.А. Терентьева
ФГБОУ ВПО «Пензенский
государственный университет архитектуры и строительства»
г.Пенза, Россия.
Как показывает практика строительства,
легкие ограждающие конструкции из стали, алюминия, стекла, полимерных
материалов заметно превосходят традиционные конструкции и имеют явные
преимущества в повышении степени сборности, снижение веса на основания здания, высокие прочностные и эстетические
качества. Применения такого рода материалов стало возможным благодаря развитой
индустриальной базе, производящей конструкции со строго определенными
физико-механическими и геометрическими параметрами, а также высокой степени
механизации на самой строительной площадке и широкого использования ручных
пневмо- и электроинструментов.
Вместе с тем, опыт использования названных
материалов в качестве ограждающих элементов указывает на заметное снижение
изоляции воздушного шума помещений. Если для традиционных конструкций из
бетонов, кирпича звукоизолирующая способность связана прямо пропорциональной
зависимостью с поверхностной плотностью ограждения, то для легких, значительных
по площади ограждений (например, наружного остекления зданий, легких внутренних
стен и перегородок в планировочной структуре для обособления отдельных помещений)
определяющим становится выбранный прием
стыков сопряжения с несущими элементами.
Конструктивно его можно представить как
вариант жесткого защемления (при заделке бетоном, жестким раствором, клепкой,
сваркой, высокопрочным клеем), либо закрепленных с использованием упругих
вставок с прижимными элементами. Очевидно, для последнего варианта закрепления
упругому элементу придаются качества уплотнителя, обеспечивающего герметизацию
стыка. Вместе с этим при определенных свойствах уплотнитель в таких соединениях способен проявлять
качества изолятора звуковых вибраций.
Поэтому выбор того или иного способа
прикрепления к примыкающим массивным конструкциям несущего остова здания (стены,
колонны, междуэтажные перекрытия) может стать определяющим в характере изоляции
воздушного шума каждого отдельно взятого элемента ограждения. Такая конструкция
на пути шумового фронта находится под воздействием знакопеременных по давлению
звуковых волн и совершает синхронно им колебательные движения.
В случае свободного опирания по контуру
такого ограждения (конструкция не закреплена) изгибные волны, превалирующие
среди прочих упругих волн, полностью отражаются от краев, образуя замкнутое
энергетическое поле в плоскости конструкции. Но достаточно закрепить края
ограждения( например, приварив их точечной сваркой) , как часть энергии
колебаний будет переходить через это соединение в примыкающие конструкции.
Отток энергии способствует снижению колебания ограждения и, как следствие из
этого, повышению звукоизоляции. Отсюда следует первый вывод: чем «прочнее»
связь с примыкающими конструкциями, тем большая часть энергии колеблющейся
преграды будет переходить из неё через стыки в примыкающие массивные конструкции,
для которых уровень подобных вибраций не имеет существенного значения.
Плотность сопряжения определяется одним
условием: есть ли в соединении третий, промежуточный материал, и какими
изолирующими свойствами он наделен.
Для примера исследуем звукоизолирующую
преграду из силикатного стекла толщиной 4 мм ( далее принято обозначение m2 ). Предположим,
что в уплотнении по периметру используется асбестокартон толщиной 10 мм ( Е=50МПа,ε=0,2 и средней плотности ρ=600…800 кг/м3 ).Расчеты
показывают, что резонансная частота fо = 0.16х[Е/(d(1- ε)хm2] = 8900
Гц ,т.е. будет находится в высокочастотной области. При сравнении с резиноподобными
материалов такой же толщины( Е=5···10 МПа и среднем значении плотности ρ=1000…1200
кг/м3) та же частота fо = 0.16х[Е/(d(1- ε)хm2] = 800…1600 Гц и виброизолирующий эффект проявляется уже в достаточно большой
области, включающей низкие и средние частоты.
Кроме того, плотность стыка с упругими вставками определяется конфигурацией
прокладочного материала. В большинстве своем используются уплотнители П–образной
и Х–образной формы, в пазах которых зажимается кромка ограждения. Возможно их следовало
бы заменить на Г–образную или Z– образную формы для того, чтобы хотя бы одна из плоскостей
ограждения–верхняя или нижняя плотно
соприкасалась с поверхностью несущей массивной конструкции.
В работах М.С.Седова [1] на основе теории
локального совпадения спектров удалось аналитически выразить зависимость между
граничными условиями и звукоизоляцией облегченных ограждений. Однако форма её
представления весьма сложна и затруднительна для анализа конкретных
конструктивных решений.
С целью четкого представления вопроса о
влиянии условий закрепления контура легких ограждений на их звукоизоляцию проводились
экспериментальные исследования на пластинах из различных материалов.
Анализ вибраций и звукоизоляции при
возбуждении пластин диффузным звуковым полем позволил предположить, что
изменения звукоизолирующей способности находятся в прямой зависимости от
скорости колебания пластин. Исследования [1] прямо указывают на то, что в
формировании колебания пластин участвуют вынужденные и свободные волны.
Вынужденные волны определяются уровнем звукового давления в падающей волне, а
свободные – величиной отражения от
краев. Таким образом, при одних условиях инициирования колебательного процесса
звуковой волной наблюдается разница изоляции в зависимости от граничных
условий.
Как показал частотный анализ, на низких и
средних частотах изгибные волны оказываются превалирующими для легких
конструкций, лежащих в одной пространственной плоскости с вибрирующей
поверхностью; в других же раскрепленных в перпендикулярной им плоскости,
вибрационное поле формируется в основном за счет изгибных и частично продольных
волн. Происходит трансформация упругих волн, ослабление которых можно
определить расчетным путем :
R= 10 lg (1/ Ƭ) , дБ
где Ƭ – коэффициент прохождения энергии вибрации.
Для построения расчетной схемы этого
процесса используются модели и полученные на их основе логические комбинации
колебательных систем[2]. Физическая модель прохождения упругой волны через
угловое соединение при условии нормального падения звуковой волны, однородности
материала стыка и сопрягаемых элементов, представляет стереомеханический удар
четырех приведенных масс через невесомый уголок, который вращается относительно
вершины. Для описания такой модели необходимо записать четыре уравнения. Два
уравнения отображают взаимодействие приведенных масс в виде проекций импульса
силы на ортогональные оси; одно уравнение является аналитическим выражением
передачи момента количества движения через невесомый уголок; четвертое выражает закон сохранения кинетической
энергии, полученной системой в результате упругого удара приведенной массы,
которая наделяется единичной скоростью и одновременно запускает колебательный
процесс.
Значения
трех других масс определяется через соответствующие коэффициенты отражения β и прохождения α для продольных и
изгибных волн, совершающих как поступательное, так и вращательное движения в
самой волне при переходе из тонкого элемента (колеблющейся пластины) в толстый,
так и наоборот.
Разработанная расчетная схема позволяет
наглядно и с достаточной точностью рассчитать величину виброизоляции. Для этого
необходимо выполнить переход от коэффициентов скорости к коэффициентам
прохождения (отражения) энергии упругих волн.
Такого рода сопряжения стыков ограждающих
конструкций из легких пластин в общей схеме несущего остова позволяют без
дополнительных затрат повысить звукоизоляцию на 4- 6 дБ на низких и средних
частотах, которые преобладают в спектре шумов гражданских зданий.
ЛИТЕРАТУРА
1.Седов М.С. Механизм прохождения звука
через тонкую пластину
ограниченного размера. – Известия вузов МВ и ССО СССР,
«Строительство и архитектура», №7, 1964, с.67-73.
2.Ковригин С.Д., Захаров А.В., Герасимов
А.И. Борьба с шумом в
гражданских зданиях. – М., Стройиздат, 1969.