Скачков В.А., Бережная О.Р., Иванов
В.И., Карпенко А.В., Моисейко Ю.В.
Запорожская государственная инженерная
академия
Композиты на основе углеродных волокон находят
широкое применение в аэрокосмической технике и авиастроении в качестве
термостойких фрикционных элементов и нагревательных узлов. В работах [1-3] представлены
технологические методы и свойства углерод-углеродных, углерод-алюминиевых и
углерод-магниевых композитов.
Углерод-кремниевые композиты по химической и
окислительной стойкости существенно отличаются от вышеперечисленных материалов.
Пропитка углеродных композитов расплавом кремния предполагает процессы его проникновения
по транспортным порам в объем композита, диффузию атомов кремния через стенки
пор в структуру углерода, а также растворение атомов углерода матричного
материала в объеме жидкого кремния. В интервале температур 1450…1500 °С реакция образования карбида кремния характеризуется
низкими скоростями, и степень участия кремния в данном процессе не превышает 10…15%
от его объема. При температурах выше 1600 °С скорость протекания указанной
реакции значительно возрастает, и процесс завершается образованием карбидов по
всему объему контактирования атомов углерода и кремния. Однако при пропитке
карбонизованных углеродных композитов расплавом кремния имеет место взаимодействие
жидкого кремния и углеродных волокон, что приводит к значительному снижению прочностных
и упругих свойств, а также ударной вязкости данных композитов.
В связи с этим возникает необходимость создания на
поверхности армирующих компонентах композитов волокон буферных защитных
покрытий. Такие буферные слои не должны взаимодействовать с углеродом и
кремнием и при этом выдерживать температуру протекающих процессов без
растрескивания и разрушения. Наиболее подходящими материалами для указанных
целей являются составы на основе кварца.
Карбонизованные углеродные композиты подвергали
пропитке расплавом кремния и получали материал с плотностью 2,50…2,60 г/см3,
содержанием углерода 10…12%, карбида кремния 50…55% и кремния – 33…40%. При
этом не наблюдали растворение армирующего компонента – углеродного волокна – в
расплавленном кремнии.
Оценку возможности защиты армирующих компонентов
карбонизованных углеродных композитов составами на основе кварца с образованием
покрытия осуществляли методом окисления в присутствии кислорода при
температурах до 1000 °С. Стойкость полученных защитных
покрытий определяли по величине относительной потери массы образцов. Результаты
проведенных исследований представлены на рисунке.
Окислительная
стойкость углерод-кремниевых композитов на воздухе
1, 3 – образцы с покрытием; 2, 4
– образцы без покрытия; 1, 2 – при температуре процесса 1000 °С; 3, 4 – при температуре процесса 700 °С
Анализ полученных результатов
показывает, что с повышением температуры процесса окисления эффективность
защитного покрытия возрастает с 20 до 30%. Увеличение длительности процесса для
компонентов с покрытиями обусловливает меньшую скорость потери массы по отношению
к компонентам без покрытия.
Были изготовлены образцы на основе углеродных
волокон с кварцевым покрытием толщиной 0,5…2,0 мкм и проведено их силицирование
при максимальной температуре процесса 1650 °С. Полученный композит
характеризовался плотностью 2,25…2,35 г/см3, содержанием углерода 52…58%,
кремния – 25…30% и карбида кремния – 22…33%.
Как установлено результатами
микроструктурного анализа, углеродные волокна сохранили свою целостность и
структуру.
1. Фиалков А.С. Углерод: межслоевые соединения и композиты на его
основе. – М.: Аспект пресс, 1997. – 706
с.
2. Тучинский Л.И. Композиционные
материалы, полученные методом пропитки. – М.: Металлургия, 1986. – 206 с.
3. Портной К.И., Салибеков С.Е., Светлов
И.Л. Структура и свойства композиционных материалов. – М.: Машиностроение, 1979. – 251 с.